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Altezza efficace della soletta secondo DIN EN 1992-1-1, 6.4.2 (1)

d_{eff} = (d_{y} + d_{z}) / 2 = (18.0 + 20.0) / 2 = 19.0 cm

Angolo α_- Tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per deformazioni sul lato della superficie negativa

α_{-} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, -}}{ε_{x, -} - ε_{y, -}}))]

Angolo α_- Tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per le tensioni sul lato negativo della superficie

α_{-} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, -}}{σ_{x, -} - σ_{y, -}}) \in (- 90 °, 90 °]

Angolo α₊ tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per deformazioni sul lato positivo della superficie

α_{+} = \frac{1}{2} [\arctan (\frac{γ_{x y, +}}{ε_{x, +} - ε_{y, +}}))]

Angolo α₊ tra l'asse locale x (o y) e l'asse principale 1 (o 2) per le tensioni sul lato positivo della superficie

α_{+} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, +}}{σ_{x, +} - σ_{y, +}}) \in (- 90 °, 90 °]

Angolo α_m tra l'asse locale x e l'asse principale 1 per le tensioni della membrana

α_{m} = \frac{1}{2} \arctan 2 (\frac{2 τ_{x y, m}}{σ_{x, m} - σ_{y, m}}) \in (- 90 °, 90 °]

Area della sezione ideale

A = \frac{\sum_{i = 1}^{n} (A_{i} \cdot E_{i})}{E_{ref}}

area della sezione trasversale

A = \frac{1}{2} \cdot \sum_{i = 1}^{n} (y_{i - 1} + y_{i}) \cdot (z_{i - 1} - z_{i})

Area della sezione trasversale netta equivalente per l'immissione in RF-/STEEL EC 3

N_{u, Rd} = \frac{0, 9 \cdot A_{net} * \cdot f_{u}}{γ_{M 2}} \Rightarrow A_{net} * = \frac{A_{net, eff}}{0, 9}

Area della sezione trasversale netta lungo la linea della fessura critica

A_{net} = A - d_{0} \cdot t

Area nozionale della sezione trasversale delle diagonali

A_{D}' = \frac{A_{D}}{1 + \frac{E_{D} \cdot A_{D}}{L_{D}} \cdot \sum \frac{1}{K_{ser}}}

Calcolo della deriva totale per un piano

δ_{x} = \frac{C_{d} \cdot δ_{xe}}{I_{e}}

Calcolo della fondazione non rinforzata

0, 85 \cdot \frac{d}{a} \geq \sqrt{\frac{3 σ_{gd}}{f_{ctd, pl}}}

Calcolo della larghezza e

e = \min (b; 2 h) = \min (10 m; 2 \cdot 5, 5 m) = 10 m

Coefficiente di riduzione adeguato secondo l'appendice E per le parti della sezione trasversale supportate su due lati

(a) für zweiseitig gestützte druckbeanpruchte Querschnittsteile :

ρ = \frac{1 - 0, 055 \cdot \frac{(3 + ψ)}{{\bar{λ}}_{p, red}}}{{\bar{λ}}_{p, red}} + 0, 18 \cdot \frac{({\bar{λ}}_{p} - {\bar{λ}}_{p, red})}{({\bar{λ}}_{p} - 0, 6)} \leq 1, 0

(b) für einseitig gestützte druckbeanpruchte Querschnittsteile :

ρ = \frac{1 - \frac{0, 188}{{\bar{λ}}_{p, red}}}{{\bar{λ}}_{p, red}} + 0, 18 \cdot \frac{({\bar{λ}}_{p} - {\bar{λ}}_{p, red})}{({\bar{λ}}_{p} - 0, 6)} \leq 1, 0

Componenti della forza

N_{⊥, Ed} = \frac{F_{1 ⊥, Ed}}{l_{w}} \pm \frac{M_{Ed}}{(}

V_{⊥, Ed} = \frac{F_{2 ⊥, Ed}}{l_{w}}

V_{∥, Ed} = \frac{F_{∥, Ed}}{l_{w}}

Condizione per l'applicazione della regola SRSS

\frac{T_{i}}{T_{j}} \leq 0, 90

Correlazione tra la forza di attrito della cerniera e la forza interna

P_{Gelenk} = μ \cdot P_{Normalkraft / Querkraft}

Curvatura della superficie

s = 5000 mm

k = 0, 000005 m^{- 1}

\frac{1}{k} = [\frac{(^{4 \cdot h) 2} + s^{2}}{9 \cdot h}) \to h = (\begin{matrix} 15, 6 mm \\ 999984, 0 mm \end{matrix})]

Deformazione equivalente ε<sub>v,Rankine,-</sub> sul lato della superficie positiva

ε_{v, Rankine, +} = \frac{1}{2} (|ε_{x, +} + ε_{y, +}) 1 - ν| \frac{\sqrt{(^{ε_{x, +} - ε_{y, +}) 2} + {γ_{x y, +}}^{2}}}{1 + ν})

Deformazione equivalente ε_{v, Rankine,-} sul lato della superficie negativa

ε_{v, Rankine, -} = \frac{1}{2} (|ε_{x, -} + ε_{y, -}) 1 - ν| \frac{\sqrt{(^{ε_{x, -} - ε_{y, -}) 2} + {γ_{x y, -}}^{2}}}{1 + ν})

Deformazione equivalente ε_{v, Tresca, +} sul lato positivo della superficie

ε_{v, Tresca, +} = \frac{\sqrt{(^{ε_{x, +} - ε_{y, +}) 2} + {γ_{x y, +}}^{2}}}{1 + ν}

Deformazione equivalente ε_v,Mises,- sul lato della superficie negativa

ε_{v, Mises, -} = \frac{\sqrt{(^{ε_{x, -} - ε_{y, -}) 2} + (^{\frac{ε_{x, -} + ν ε_{y, -}}{1 - ν}) 2} + (^{\frac{ν ε_{x, -} + ε_{y, -}}{1 - ν}) 2} + \frac{3}{2} {γ_{x y, -}}^{2}}}{\sqrt{2} (1 + ν)}

Deformazione equivalente ε_v,Tresca,- sul lato della superficie negativa

ε_{v, Tresca, -} = \frac{\sqrt{(^{ε_{x, -} - ε_{y, -}) 2} + {γ_{x y, -}}^{2}}}{1 + ν}

Deformazione equivalente_v,Mises,+ sul lato della superficie positiva

ε_{v, Mises, +} = \frac{\sqrt{(^{ε_{x, +} - ε_{y, +}) 2} + (^{\frac{ε_{x, +} + ν ε_{y, +}}{1 - ν}) 2} + (^{\frac{ν ε_{x, +} + ε_{y, +}}{1 - ν}) 2} + \frac{3}{2} {γ_{x y, +}}^{2}}}{\sqrt{2} (1 + ν)}

Deformazione massima equivalente_{v, Rankine} sul lato positivo o negativo della superficie

ε_{v, Rankine} = \max (ε_{v, Rankine, +}; ε_{v, Rankine, -})

Deformazione massima equivalente_{v, Tresca} sul lato positivo o negativo della superficie

ε_{v, Tresca} = \max (ε_{v, Tresca, +}; ε_{v, Tresca, -})

Deformazione massima equivalente_v,Mises sul lato positivo o negativo della superficie

ε_{v, Mises} = \max (ε_{v, Mises, +}; ε_{v, Mises, -})

Deformazione ε_1,+ in direzione dell'asse principale 1 sul lato positivo della superficie

ε_{1, +} = \frac{1}{2} (ε_{x, +} + ε_{y, +} + \sqrt{(^{ε_{x, +} - ε_{y, +}) 2} + {γ_{x y, +}}^{2}})

Deformazione ε_x,- in direzione dell'asse x sul lato della superficie negativa

ε_{x, -} = \frac{\partial u}{\partial x} - \frac{d}{2} \frac{\partial φ_{y}}{\partial x}